掺用返回胶的肩垫胶配方和混炼工艺设计

研究掺用返回胶的肩垫胶胶料配方和混炼工艺,以解决在挤出工序冷喂料回掺时难控制其掺用比例的问题.根据配方还原与配方同体系原则,确定返回的肩垫胶掺用比例为26%.采用制备肩垫胶母胶的混炼方法,解决部件在冷喂料挤出机中的直接掺用问题,达到了工艺控制的稳定性.     

全钢载重子午线轮胎胎体钢丝帘线粘合胶配方优化设计

使用正交设计法进行全钢载重子午线轮胎胎体钢丝帘线粘合胶料配方优化.结果表明,可以提供较高的初始粘合力和老化后粘合力保持率的优化配方如下:NR 100,炭黑N326 57,粘合剂 6.9,癸酸钴 0.5,促进剂DZ 1.13,不溶性硫黄IS-7020 5.33,防老剂4020 2,氧化锌 8.     

钢丝帘线不同粘合体系应用研究

研究有机钴盐品种和用量对载重子午线轮胎带束层胶料一镀铜钢丝帘线粘合力的影响。结果表明，加入硬脂酸钴、硼酰化钴和癸酸钴任何一种钴盐．胶料初始粘合力均较高，但硬脂酸钴胶料老化后的粘合性能较差，癸酸钴胶料的粘合性能略好，癸酸钴理想用量为0．58～0．81份。间／甲／白／钴粘合体系胶料老化前后的粘合性能均较好，粘合性能保持率较高，胶料的物理性能以及与钢丝的动态粘合性能均比生产配方胶料有所提高。     

硅烷偶联剂/白炭黑/炭黑补强体系在胎面胶配方中的应用

本实验采用硅烷偶联剂(KH-845-4)与白炭黑和超耐磨炭黑的并用补强体系,该体系的优点是减少或消除胶料的硫化返原性,提高磨耗水平,增加胶料的耐撕裂抗裂口增长能力,降低胶料生热,提高胶料的动态疲劳性。     

10R17.5 16PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计

介绍10R17.5 16PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径854mm,断面宽250mm,行驶面宽度186mm,行驶面弧度高8mm,胎圈着合直径440mm,胎圈着合宽度203mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.05,采用4条纵向曲折主花纹沟设计,花纹饱和度72%,花纹深度12mm,花纹周节数89。施工设计:胎面采用上层胶、基部胶和底部过渡胶3层设计,4层带束层均采用1×3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,胎体采用1×3+9×0.22+1×0.15钢丝帘线,采用两鼓一次法成型机成型、平板式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能符合相应设计和标准要求。     

全钢子午线轮胎胎体钢丝帘线力学模型

采用简单的力学方法解析全钢子午线轮胎胎体钢丝帘线静态力学与几何尺寸的关系,导出胎体钢丝帘线张力、水平轴半径、断面宽度和曲率半径等特征值的计算公式。钢丝帘线张力仅与充气压力、冠顶半径、轮辋点半径和钢丝帘线根数有关。轮胎承受负荷后接地区域胎体钢丝帘线张力减小。     

钢丝帘布压延锭子架改造

介绍钢丝帘布压延锭子架由B40锭子形式改造为B80锭子形式生产的改造方案、工艺参数确定、改造实施、工艺调试、改造和使用中需要注意的问题及改造后经济效益.钢丝帘布压延锭子架改造后,设备运行良好、钢丝帘布质量稳定;按年产子午线轮胎100万套计算,每年可节约资金60多万元,经济效益可观.     

轮胎的等压变温硫化工艺

通过采用等压变温硫化工艺:在硫化过程通热水并短时间循环后,保持过热水压力、停止热水循环并持续到硫化结束,可缩短过热水的循环时间、节约过热水及循环所需能量、降低生产能耗和缩短硫化时间,且硫化轮胎的质量与传统硫化工艺无差别.在提高生产效率的同时降低了生产成本.     

UFPSBR对NR胎面胶性能的影响

将超细全硫化粉末丁苯橡胶（UFPSBR）加入到常用的NR胎面胶体系中,研究其对NR胎面胶性能的影响。力学性能测试结果表明,添加5份经饱和食盐水处理的UFPSBR后NR拉伸强度最大（25．36MPa）,比空白试样提高了18．45％;磨耗量最小（0．1600cm^3／1．61km）,比空白试样减少了33．85％,耐磨耗性最好。定负荷压缩生热和DMA分析测试结果表明,UFPSBR的加入可以提高NR胎面胶的抗湿滑性能,同时,对滚动阻力及生热性能方面的负面影响不大。     

全钢载重子午线轮胎胎面花纹散热性能探讨

基于傅立叶热传导方程、室内机床试验和实际理赔轮胎分析,探讨全钢载重子午线轮胎胎面花纹的散热性能.结果表明,一般情况下块状花纹的散热性能优于纵向和横向条状花纹;采取增大空气在胎面花纹中的流通、减小花纹沟槽角度以及肩部开肩口和加散热片等优化措施,有利于提高胎面花纹的散热性能,从而提高轮胎的耐久性能和使用寿命.